馮擎峰１,姚再起１,葉 拓２,朱 凌１,王震虎２,郭鵬程２,李落星２

(１．寧波吉利汽車研究開發(fā)有限公司,寧波 ３１５０００;

２．湖南大學汽車車身先進設計制造國家重點實驗室,長沙 ４１００８２)

摘 要:采用分離式霍普金森壓桿裝置對６０１３ＧT４鋁合金在不同溫度(２５,２００,３００ ℃)和應變速率(１０００,２０００,３０００,４０００,５０００s－１)下進行了動態(tài)壓縮試驗,研究了該鋁合金在沖擊載荷作用下的動態(tài)力學行為,并采用試驗擬合得到的JohnsonＧCook本構方程,對動態(tài)沖擊試驗進行了數值模擬.結果表明:６０１３ＧT４鋁合金具有明顯的應變速率和應變硬化效應,動態(tài)流變應力隨變形溫度的升高而減小;室溫下合金的屈服強度對應變速率不敏感,但隨變形溫度的升高,屈服強度的應變速率敏感性增強;基于室溫準靜態(tài)與不同溫度和應變速率下的動態(tài)真應力Ｇ真應

變曲線,確定了鋁合金的JohnsonＧCook本構方程;不同溫度和應變速率下真應力Ｇ真應變曲線的數值模擬結果與本構方程擬合和試驗結果均吻合的較好.

關鍵詞:６０１３ＧT４鋁合金;動態(tài)力學行為;應變速率敏感性;數值模擬

中圖分類號:TG１５６ 文獻標志碼:A 文章編號:１０００Ｇ３７３８(２０１７)０７Ｇ００８５Ｇ０６

DynamicMechanicalBehaviorandNumericalSimulationof６０１３ＧT４

AluminumAlloyatDifferentTemperaturesandStrainRates

FENGQingfeng

１,YAOZaiqi１,YETuo２,ZHULing

１,WANGZhenhu２,GUOPengcheng

２,LILuoxing

２

(１．NingboGeelyAutomobileResearchDevelopmentCo．Ltd．,Ningbo３１５０００,China;

２．StateKeyLaboratoryofAdvancedDesignandManufactureforVehicleBody,HunanUniversity,Changsha４１００８２,China)

Abstract:Dynamiccompressiontestof６０１３ＧT４aluminumalloywasconductedbysplitHopkinsonpressure

barapparatusatdifferenttemperatures (２５,２００,３００ ℃)andstrainrates (１０００,２０００,３０００,４０００,

５０００s－１),anddynamicmechanicalbehaviorunderimpactloadwasinvestigated．Numericalsimulationofdynamic

impactexperimentwascarriedoutbythefittedJohnsonＧCookconstitutiveequation．Theresultsshowthat６０１３ＧT４

aluminumalloyhadsignificantstrainrateandstrainhardeningeffect,andthedynamicflowstressdecreasedwith

increaseofdeformationtemperature．Theyieldstrengthatroomtemperaturewasinsensitivitytostrainrate．As

deformationtemperatureincreased,thestrainratesensitivityofyieldstrengthgraduallyincreased．Basedonthe

quasiＧstaticatroomtemperatureanddynamictruestressＧtruestraincurvesatdifferenttemperaturesandstrain

rates,JohnsonＧCookconstitutiveequationofthealloywasdetermined．ThesimulatedresultsoftruestressＧtrue

straincurvesatdifferenttemperaturesandstrainrateswereconsistencewiththeexperimentalandconstitutive

results．

Keywords:６０１３ＧT４aluminumalloy;dynamicmechanicalbehavior;strainratesensitivity;numericalsimulation

０ 引 言

與傳統鋼鐵材料相比,鋁合金具有密度小、比強度和比剛度高等優(yōu)點,是實現汽車輕量化的重要材料[１Ｇ３].６０１３鋁合金是目前汽車、武器和航空航天領域中應用最為廣泛的鋁合金之一,該鋁合金在服役過程中除了承受室溫準靜態(tài)載荷外,還要面臨不同溫度下的沖擊、爆炸等動態(tài)載荷的作用.在動態(tài)載荷的作用下,材料的應變速率通常可達到１×１０３ ~

１×１０４s－１.眾所周知,材料的力學響應行為隨變形溫度和應變速率的不同而顯著不同[４Ｇ５],而大多數的金屬材料都會表現出明顯的應變速率效應[６].A３５６、A３５７、F３５７鋁合金在動態(tài)載荷作用下的流變應力隨應變速率的增加而增大,與準靜態(tài)載荷下的 相 比,其 流 變 應 力 增 加 了 ４％ ~８％[７].LEE

等[１]和 FAN 等[８]在研究６０６１ＧT６鋁合金的動態(tài)力學響應行為時都發(fā)現了該鋁合金具有明顯的應變速率敏感性,６００５ＧT６鋁合金在高應變速率的載荷作用下也表現出類似的特征[９].變形溫度在２５~４００ ℃范圍內,６０６１ＧT６鋁合金的動態(tài)流變應力隨溫度的升高而不斷減小[８];變形溫度在－１５０~２５ ℃范圍內,２０２４ＧT４和７０７５ＧT６鋁合金的流變應力隨溫度的升高而不斷減小[１０];武永甫等[１１]采用分離式霍普金森壓桿裝置研究了７０７５ＧT６鋁合金在２５~４００ ℃范圍內的流變應力,表明該鋁合金的流變應力隨變形溫度的升高而逐漸減小,但在３５０~４００ ℃時流變應力對溫度不敏感.因此,應變速率和變形溫度都會影響鋁合金的動態(tài)力學性能[１２Ｇ１３],且鋁合金在不同工況條件下的力學響應規(guī)律也并不相同.當應變速率達到１×１０４s－１時,由于局部的溫升效應,６０６１鋁合金

的流變應力不再增加[１４];文獻[１５Ｇ１６]的研究結果表明 LC４和 LY１２ＧCZ鋁合金在高應變速率下的流變應力隨應變速率的增加而基本不變.

雖然霍普金森壓桿裝置能夠獲得材料在高應變速率下的力學行為,但要實現鋁合金在汽車、航空航天、武器裝備等領域的大規(guī)模應用,還需建立有效的力學本構模型來表征其力學響應行為,并能夠進行仿真分析.JohnsonＧCook模型簡稱JＧC模型,其形式簡單且考慮了應變速率和溫度效應的影響,可以對金屬材料的應力響應行為進行比較準確的預測,是現有動

態(tài)塑性變形仿真商業(yè)軟件中最常用的本構模型.目前,國內外對鋁合金在動態(tài)載荷下的力學行為及本構方程已進行了一定研究[５Ｇ１７],但研究內容比較單一且缺乏系統性,絕大部分研究都是針對室溫下的變形行為,很少有關于鋁合金在高溫沖擊載荷下變形行為與仿真分析的報道,特別是工業(yè)上應用較廣的６０１３鋁合金.因此,為了更好地進行結構設計、分析與優(yōu)化,提高輕量化６０１３鋁合金結構在服役過程中的穩(wěn)定性,作者采用霍普金森壓桿裝置研究了６０１３ＧT４ 鋁合金在不同溫度和應變速率下的動態(tài)力學行為,同時通過數值仿真技術,探討了采用JＧC本構模型表征６０１３鋁合金在不同溫度和應變速率下變形行為的可行性.

１ 試樣制備與試驗方法

試驗材料為商業(yè)６０１３鋁合金,采用 XJＧ８００臥式金屬型材擠壓機擠壓成截面直徑為２５mm 的鋁合金棒材,然后進行 T４處理,實測化學成分如表１所示.采用火花放電線切割機在擠壓棒材上切割加工出?８mm×４mm 的圓柱形壓縮試樣,取樣位置和顯微組織如圖１所示,試樣的組織呈纖維狀分布.

圖１ 鋁合金試樣的取樣位置和顯微組織

Fig.１ Samplingplace a andmicrostructure b

ofaluminumalloysample

準靜態(tài)壓縮試驗在INSTRONＧ４２０６型電液伺服試驗機上進行,應變速率為０．００１s－１;不同溫度下的動態(tài)壓縮試驗采用分離式霍普金森壓桿(splitHopkinsonpressurebar,SHPB)裝置,應變速率分別為１０００,２０００,３０００,４０００,５０００s－１,試驗溫度分別為室溫(２５ ℃),２００ ℃和３００ ℃.試驗試驗數據?。硞€試樣的平均值.試驗前在試樣表面和壓頭間涂潤滑劑,圓柱形試樣放置在入射桿和反射桿之間,通過調節(jié)氣壓室中氮氣的氣壓來控制子彈撞擊入射桿的速度,從而實現試驗所設定的應變速率.子彈 長 度 為 ２００ mm,入 射 桿 與 反 射 桿 長 度 均 為１４００mm,子彈和壓桿直徑均為１４mm.

２ 試驗結果與討論

２．１ 力學行為

由圖２可知:室溫下試驗合金的屈服強度對應變速率不敏感,屈服后不同應變速率下的真應力Ｇ真應變曲線呈現一定偏離,表現出一定的應變速率敏感性;準靜態(tài)載荷作用下,試驗合金的流變應力明顯低于動態(tài)載荷下的流變應力,且屈服后流變應力的增加速率較慢,即合金在準靜態(tài)載荷下的應變硬化率較低,當真應變增加至０．１７后,流變應力基本不再增加;與準靜態(tài)載荷作用時相比,動態(tài)沖擊載荷作用下試驗合金的流變應力隨真應變的增加而顯著增大,且屈服后試驗合金動態(tài)流變應力的增加速率也明顯增大,即在動態(tài)沖擊載荷作用下試驗合金表現出很強的應變硬化效應;在動態(tài)沖擊載荷作用下,試

驗合金的流變應力隨應變速率的增加而增大,表現出明顯的正應變速率敏感性和應變速率硬化效應;當應變速率增加至５０００s－１時,其流變應力在變形后期不但沒有增加,反而略有下降,這可能是由于在該應變速率下動態(tài)壓縮所引起的局部溫升軟化大于應變速率硬化和應變硬化的緣故[１８].